赣州市75PE土工格室，50mm土工格室厂家报价，价格，厂家直销

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项目 含水量湿密度天然孔液性 (%) (g Πcm 3) 渗透系数压缩 (10-6cm Πs ) 压缩十字板模量抗剪强度 (kPa ) 隙比指数 系数 (1ΠMPa ) (MPa ) 河漫3810～1162～11023～1104～011～滩相0166～1151～2012～2　土工格室工程性能211　作用机理 安徽省位于长江中下游, 沿安庆、贵池、铜陵、 芜湖、马鞍山一线有条带状厚层软土分布。具有典型的河漫滩相成因, 软土成层情况较为复杂, 成分不均一, 走向和厚度变化较大, 平面分布不规则, 常成带 收稿日期:2003Ο03Ο04 土工格室是用高密度聚乙烯片(H DPE ) , 经强力 焊接, 成为蜂窝状结构, 填充土石或混凝土, 可构成强大侧向限制的大刚度结构体。可用于加固地基、 筑 作者简介:张胜(1968-) , 男, 安徽合肥人, 同济大学硕士研究生, 高级工程师, 主要从事道路岩土工程方面的工作1 ? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved. 公路交通科技　2004年　第4期 路、边坡防护等工程。 土工格室用于软土地基处理, 其作用机理与其它土工复合材料(土工布、土工网或格栅等) 有所不同, 土工格室是一种三维网格, 除具有一般土工加筋材料的作用外, 格室产生横向限制力及网格壁的摩阻力, 这种机能可使填方不会被挤压进入松软地基中, 并产生一种粘固及弹性的架桥作用, 这种大刚度板结构可防止土方因载重变形, 并可大大减小传至软土地基的附加应力。当上部荷载不超过地基承载力极限值时, 即使地基变形仍不影响上部结构本身的整体性。土工格室加筋垫层, 不仅起加筋作用, 而其本身的土Ο梁作用机理形成一种大刚度板结构, 增强地基的整体性, 并有效降低传到天然地基土上的附加应力, 从而提高垫层承载力, 减小地基沉降及不均匀沉降。试验表明加筋土垫层的应力扩散角大约为70°, 普通垫层应力扩散角一般30°左右, 当H ΠB =015时, 加筋垫层扩散应力范围可达4B 。土工格室加筋垫层的土Ο梁作用使土体一定深度内竖向附加应力有所减小, 使应力在断面上分布更均匀, 这样不但减小了路堤中线的沉降量, 还减少了路堤底面的不均匀沉降, 据研究路基中线沉降量可降低10%～15%。212　施工工艺 土工格室大面积铺设应保证其整体性, 一般接头采用对接, 片材采用特制的连接件连接拉紧, 铺设完毕后, 一般人工向土工格室内填筑中粗砂或级配碎石并密实, 再在土工格室上再铺5cm 厚的砂垫层, 然后再填土, 从两边向中间进行, 先用推土机压实, 然后压路机碾压。其施工工序:整平场地→铺幅放样→与前幅边缘对接并用连接件连接→端头锚固→填筑中粗砂或碎石→满铺5cm 厚砂垫层→填土。3　设计方法 ζζγζP =2τ+cN C BN γγC +qN q q +015(2) 式中, P 为极限承载力; c 为粘聚力; q 为附加荷载 (q =γq D q ) ; γq 为格室内土的容重; D q 为格室高度; γ为破坏区土的容重; B 为所施加压力系统的宽度; τ为土工格室与其间土的抗剪强度(τ=σδ) ; σh tan h 为格室内的均应力(σK a 为主动土压力系h =pK a ) ; 数; δ为土与格室墙体间的摩擦角; N C 、N q 、N γ为ζζ承载力系数(与土的内摩擦角有关) ; ζγ为C 、q 、形状系数。312　稳定性验算 边坡稳定是路基设计的关键, 验算方法分极限平衡理论法和有限元法两大类, 一般常用前者。极限平衡理论法具体要根据软土厚度、路基填土高度及其物理力学性质等因素加以分析, 找出潜在滑动破坏面, 依据不同的破坏形式进行计算, 加筋材料的作用相当于增加一个抗拉力, 而这个抗拉力就是筋材克服摩阻力所发挥的强度, 同时要考虑筋材对潜在滑动面的影响。作者认为用这种方法计算土工格室加筋处理路堤稳定性不太妥当, 因为土工格室是一种三维网格, 与其中的密实填料共同形成一种板结构, 其不仅能发挥水平向摩阻力作用外, 还能分担扩散竖向作用力, 因而建立合理的模型单元用有限元法进行分析比较符合土工格室的作用机理。以下就作者初步尝试的两种模型处理方法加以简介, 以供同行探讨。

2．1土工格室的破坏模式L ———坡长； 土工格室由焊接部位的铆钉固定于坡面。实践t ———种植土深度，与格室深度相同；经验表明，铆钉数量偏少会使提供抗滑阻力的铆钉β———坡角。 受力增大，从而导致传递到格室连接部位的局部应坡面格室的抗滑力R 为：力增大，使该处出现明显的塑性变形。当某个连接R=Ra +R s +R j /K j +R g （2）部位的局部应力超过其焊接点的剥离强度时，局部式中：R a ———坡脚处格室抗滑阻力；应力的重分布将使相邻焊接点相继破坏，导致周围R s ———格室一土系统在坡面上的抗滑力；格室逐一散开，使整个格室－土系统呈渐进性破坏，R j ———坡面铆钉传递的附加阻力；最终丧失对土壤的包裹作用，在水流作用下发生边K j ———格室焊接点的抗剥离安全系数，K j ＝坡局部冲蚀。因此，土工格室破坏程度主要受焊点1．3～1．5； 剥离强度的控制。R g ———土工格栅提供的抗滑力。 土工格室沿边坡下滑会引起坡底种植土发生R a 可根据极限平衡理论分析确定，计算简图见整体剪切破坏，导致坡底第一排格室底部上抬，图3a ）。破坏区边界线ABC 由一段直线AB 和对数螺从而使经排水孔渗入的水流从底部掏空格室。当线BC 组成，OAB 中的应力可表示在图3b ）上。第一排格室掏空后，第二排开始上抬。如此类由于土工格室侧壁光滑，与土的摩擦力为零，推，最终使格室完全失效。因此，坡底处第一排OA 面上的法向应力σ可表示为图3b ）破坏包线上的a 格室必须有铆钉固定，底端种植土需满足承载力点，因OB 为滑动面，其应力可表示为破坏包线上的要求。的b 点，故∠AOB =ξ＝π/4+φ/2。OB 与AB 两滑动面的 2．2土工格室抗滑安全系数夹角∠ABO =π/2-φ。BC 一端与AB 相切，另一端在 保持土工格室稳定的抗滑安全系数通过铆钉数C 点与地面相交，θ0＝π/4+β-φ/2。量的增加（即铆钉间距的减小）得以提高。此外，在如图3c ）所示，由OBC 的力矩平衡条件，可得：格室底部与坡面之间铺设一道双向土工格栅，也可 增强格室的抗滑力。格室在坡面的受力情况如图3∑M 0=乙d M -P b 2r b =0（3）a ）所示。式中，d M =γr 2l d θ/2+cr 2d θ，为图3c ）中阴影线单 2013年7月第14期25 通标准化 道路工程Highway Engineering 元对O 点的力矩；l =2r cos （θ0-θ）/3；r =r b e θtan φ，r b 为OB 防护对坡度以及植物根系护坡的作用效果对边坡坡的长度；c 、φ分别为种植土的粘聚力和内摩擦角；度均有严格要求，土工格室植被护坡防护形式的整p b =σb r b 。体稳定性与所防护的边坡坡度有密切的关系。 整理式（3）可得：土工格室护坡主要有平铺式护坡和叠砌式护坡σ0两种形式b =3。当坡度缓于2r 21∶1．0时，采用平铺式；当坡b 乙θ0d M 度缓于1∶0．5或陡于1∶1．0时，采用叠砌式（如图4所=c 3（e 2θ0tan φ-1）3tan φ（e 3θ0tan φ-cos θ0）+sinθ +γr b 0（）乙（4）示）。 根据图3b ）中几何关系可得：固定锚杆 σa =1-sin φσb +cos φc （5）固定锚杆 由图3d ）可得：格室充填土格室充填土 m ∶ 1 r a =t sin （π/4+φ/2）/cosφ（6）土工格室土工格室 将式（4）代入式（5），并利用R a =σa t ，可得：平铺式护坡 R b ）叠砌式护坡a =γt 2N γ+cNc （7）a ） 其中2D ~4D m ∶ 反压层m D ∶ 13灰土或圬工体1m ∶ ~1 N 1+sinφ3（e 2θ0tan φ-1）D c =cos φ+4tan φ（1-sin φ）（8）2 c ）坡脚锚固反压加固d ）坡脚刚性支撑加固 3sin πφ N 4+2乙图4土工格室植被护坡形式示意图 tan φ（e 3θ0tan φ r =-cos θ0）+sinθ （）0（9）4结语假定坡面铆钉纵横方向等距布置，式（2）中其土工格室植草护坡作为一种新型的复合结构植他各抗滑力表示如下：物防护形式，是通过详细研究植物根系的力学加筋 R cos βtan φ与锚固作用以及格室的固土护坡机理而提出来的。S =γLt s （10） R 本文对其稳定性进行分析，得出在安全系数K ≥1.5j =tf j L /s 2（11） R 的条件下，该边坡防护形式是一种有效的边坡防护g =F 2%（12）

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