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山东联祥工程材料有限公司《土工格室厂家-梁经理156-6659-3633微信同步》公司长期提供土工膜、土工布、复合土工膜、土工格栅、排水板、植草格、土工格室、土工纤维、塑料盲沟、软式透水管、土工席垫、土工网、加筋带、防裂贴等土工材料，如果您对我们的产品感兴趣，请随时拨打：（156-6659-3633（电话、微信）、QQ3475-90889）。厂家提供质量报告，产品合格证书等，如有质量问题厂家承担来回运费， 一律负责退，换！免费寄送样品！！！

序号质量91011 检验项目（单位）密度（g/cm3）拉伸强度(MPa)拉伸断裂伸长率(%)简支粱冲击强度(缺口) (KJ/m2)长期热性能损失率（%）长期光性能损失率（%）低温脆化温度（℃）维卡软化温度（℃）焊接处抗拉强度（N/10cm）拉伸强度长期热性能损失率(%)拉伸强度长期光性能损失率(%) 技术要求0.94~0.96≥25≤10≥40≤10≤25≤-60≥125≥1200≤10≤25 第二节施工工艺（供参考） 工程推荐展铺式蜂巢土工格室进行护坡、植被作业，施工工艺主要步骤如下。 1、蜂巢土工格室规格 采用蜂巢土工格室:712S150。即：单格室展开尺寸520mm ×448mm，格室深150mm；格室块展开宽4.42m。 2、开始铺设蜂巢土工格室的时机 按照填土掩埋工序的技术要求，在掩埋了蜂巢土工格室高度并夯实后，尚须再向上增加填埋蜂巢土工格室高度的三分之一厚度的土方量。 所以，采用的蜂巢土工格室高度规格为15cm 时，则填埋夯实15cm 后，尚须连续填埋夯实后达5cm 厚度的土方量；即总填土掩埋夯实后之厚度为20cm。 3、平整边坡 铺设蜂巢土工格室前，须对边坡进行清理、修整。修整坡面和坡口，需由上至下，使之园顺、平整，以使蜂巢土工格室能够与坡面紧密地结合在一起。 4、放线 对于施工坡面，按照规定的尺寸“放线”定格，沿着坡面横向和纵向分别进行楔桩拉线，以保证施工坡面平直及外部美观。 5、挖坡顶U 型锚固沟和坡肩【可忽略】 在边坡的顶部沿护岸顶面内侧50cm 处，挖一条深40～50cm、宽50cm～70cm的U 型锚固沟。 6、铺设蜂巢土工格室 在做好包括一组蜂巢土工格室中相邻土工格室块的搭接后，开始铺设蜂巢土工格室作业。 ⑴、拉开网格平放于坡面 铺设蜂巢土工格室时，应从路肩开始，沿坡面向坡底展开。拉开格室平放于坡面，将格室的端部槽孔置于U 型锚固沟中。 ⑵、铺设锚固桩（地锚），进行格室端部槽孔固定作业 将锚固桩（地锚）铺设在U 型锚固沟的底部。 ⑶、对坡面中间的网格进行锚固作业 顶部固定后，首先将张拉后的蜂巢土工格室网格左右两侧的边部予以固定，再将其最下端的底口用锚钎暂时固定。 然后，对坡面中间的网格，按图尺寸安装定位。 ⑷、锚固最底端网格 将最底端的蜂巢土工格室网格之边缘，埋入坡底填压沟，并用J 型锚钎，对于最底端的蜂巢土工格室网格之边缘进行锚固。填土后，拔掉最下端固定所用的J 型锚钎。 ⑸、按照上述方法，循环往复，依次一组一组地铺设蜂巢土工格室 相邻的各组蜂巢土工格室必须对齐，两侧相互搭接，并使用专用的搭扣把端头连接在一起，使相邻各组蜂巢土工格室连接成一个整体。 7、验收 固定完成后，内部质检人员先行检测，认为符合技术要求后再上 报监理进行验收。

摘要 ：可用于土工格室堤防加固的设计方法是极少数。较早的两种方法和在本文所提出的并与他们相比的第三方法。在第一种方法叫做滑移线的方法，所述土壤的塑性承载失效假定，即土工格室层在软土中使用非对称滑移线计算地基土。第二种方法基于边坡稳定分析，通用边坡稳定性设计对基床路堤需要土工格室的强度。在第三本文提出的方法，土工格室加固是基于堤防平面应变有限元设计的分析。所述土工格室层被建模为一个等效的复合层用以改性强度和刚度值。强度和土工格室层的尺寸则估计需要承载能力或允许变形。这三种设计方法是通过设计实例相比较。据观察，基于有限元模拟的设计方法是最全面的，因为它解决了允许变形的问题，并给出完整的应力、变形和给定负载条件下路基的应变行为。 关键词：土工格室; 加强; 堤; 软基; 设计; 复合模式; 有限元 分析。 1. 介绍 软弱土壤堤防建设是许多岩土工程应用中经常遇到的问题，如高速公路，机场跑道堤防，堤防围堵，洪水保护防洪堤，土坝和护堤。高强度土工合成材料可用于各种软土堤防加固稳定化技术，简单，速度更快，性价比高。利用土工格室用于加固软弱土体堤防，近年来已经获得了不少人气。土工格室是三维土工合成材料，用其装满泥土或颗粒料，土工格室基础层路基加固的重要优点有： ?它充当一个快速的建设工作平台。 ?它作为一个地基堤防的坚硬平台，提升了均匀沉降。 ?它最大限度地减少施工时间，并减少了挖掘和换填成本。 ?它可以防止承载能力失效，减少过多的沉降和横向变形。 ?它提供了短期和长期的堤防稳定性。 对土工格室加筋土性能的文献报道是很少，调查由巴瑟斯特和Jarrett 的（1988），詹纳、（1988），Bush 等人。 （1990年），迪恩和洛锡安（1990年），巴瑟斯特和Karpurapu （1993年），Cowland 和黄（1993），巴瑟斯特和Knight （1998）Hendricker （1998），Krishnaswamy （2000），玛达维Latha 和Rajagopal （2007），玛达维Latha （2008年）等，可用于土工格室堤防防护的设计方法是很少。在本文中，基于土工格室的有限元分析提出了堤防设计新方法，该方法相比两者的早期方法相比较。 2. 现有的设计方法 只有极少数研究人员探讨了土工格室的设计方法。其中有些是给由普易格和夏弗纳（1986年），奥斯汀（1992）和利里丘蒂（1994年）。但是，这些方法是根据坡面侵蚀控制应用来设计土工格室。据笔者的了解，文献报道只有两个方法设计土工格室强化支持软粘土地基堤防。第一种方法是滑移线分析，由詹纳等人提出的方法（1988）。第二种方法是基于边坡稳定分析，通过玛达维Latha 等人提出（2006）。 2.1滑移线法 詹纳（1988）建议的用于设计土工格室堤防防护的方法。在本设计中， 假设土壤承载力是塑性失败而不是圆形滑动失败，这类故障是对于堤防的预期，其宽度是地基土深度四倍以上。 Johnson 和梅勒（1983）的方法是在两个粗糙的刚性地基土块上加压。，这是近似的软土块，假设加压在顶部的土工格室基床和在底部的硬层之间。用这个模拟软地基土加固的一种非对称滑移区域线。这种设计的概念是，土工格室施加在具有一定程度土工格室抑制作用的软土块上，从而旋转主应力的方向，最大剪切方向压力也相应地旋转，深推破坏面到地基。用一个15°滑移线场来确定软土的承载能力。滑动的结构线和相应的承载压力图进行了详细讨论（詹纳等人，1988）。基于滑动的土工格室路堤典型的承载能力滑移线示于图 1。 图1 土工格室路堤承载力滑移线图 承载力图通过从滑移线区的外缘向内的“刚性端”的边界，滑移区域线定义为土工格室宽度和软质土层深度的比。“刚性端' 是詹纳 （1988）所用的术语来表示土壤区，这不经历塑性应变。因此，滑移线字段用来定义限制可塑性的一个区域内最大允许压力分布。 格室垫层的拉伸力由作用在地基上的应力来确定。横跨' 刚性端' 的应力分布，可以通过考虑旋转来确定其中每个应力场的边界的刚性段和弧形段。整个刚性端的平均压力可被计算： 其中P/Cu =在刚性端的末端的应力场读值 P'=整个刚性端的平均应力 I =Σ（水平弧弦长×旋转） X =Σ（水平弦长） D =软土层深度 这些条件说明，弧弦长和计算的图形表示跨刚性边界平均应力，由詹纳等人（1988年）和布什（1990）。现在的容许承载力可以根据附加应力和承载力故障安全系数计算出来。 对于设计土工格室，考虑格室垫层内颗粒土，但软质层有影响。在元件中的应力状态可以从Mohrcircle （詹纳1988）获得。 该构件在水平应力，由等式给出：

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山东联祥工程材料有限公司是专业从事土工合成材料及新型复合材料生产、研发的高科技民营企业；是“中国土工合成材料工程协会”会员单位。公司占地40000平方米，注册资本5080万元，年产土工合成材料及新型复合材料4000吨，年销售收入1.2亿元，利税800万元。现有员工300余人，其中具有高中级以上职称的专业技术人员30名，拥有德国卡尔迈耶（KARL MALIMO）高速“拉舍尔”经编机、玛里莫（MALIM0）多轴向织机、道尼尔织机，并掌握门泽尔公司涂层技术。
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