焊接土工格室厂家报价，价格，电话，厂家直销#南阳市HDPE土工格室

《土工格室厂家-梁经理156-6659-3633微信同步》公司长期提供土工膜、土工布、复合土工膜、土工格栅、排水板、植草格、土工格室、土工纤维、塑料盲沟、软式透水管、土工席垫、土工网、加筋带、防裂贴等土工材料，如果您对我们的产品感兴趣，请随时拨打：（156-6659-3633（电话、微信）、QQ3475-90889）。厂家提供质量报告，产品合格证书等，如有质量问题厂家承担来回运费， 一律负责退，换！免费寄送样品！！！

一、什么是土工格室： 　　土工格室是由强化的HDPE片材料，经高强力焊接而形成的一种三维网状格室结构 。 　　二、土工格室有哪些特性： 　　1、具有伸缩自如，运输可缩叠，施工时可张拉成网状，填入泥土、碎石、混凝土等松散物料，构成具有强大侧向限制和大刚度的结构体。 　　2、材质轻、耐磨损，化学性能稳定、耐光氧老化、耐酸碱，适用于不同土壤与沙漠等土质条件。 　　3、较高的侧向限制和防滑，防变形、有效的增强路基的承载能力和分散荷载作用。 　　4、改变土工格室高度、焊距等几何尺寸可满足不同的工程需要。 　　5、伸缩自如，运输体积小；联接方便、施工速度快。 　　三、土工格室的工程应用： 　　1、 处理半填半路基 　　在地面自然坡度徒于1：5的斜坡上修筑路堤时，路堤基底应挖台阶，台阶宽度不得小于1M时，分期修建或改建公路加宽时，新旧路基填方边坡的衔接处，应开挖台阶，高等级公路台阶宽度一般为2M，在每层台阶水平面上铺设土工格室，利用土工格室自身的立面侧限加筋效应，更好的解决不均匀沉陷的难题。 　　2、 风沙地区路基 　　风沙地区路基应以低路堤为主，填土高度一般不就小于0.3M.由于风沙地区路基修筑的低路基及重承载的专业要求，采用土工格室可以对松散填料起到侧限作用，在有限的高度内保障路基具有高的刚度和强度，以承受大型车辆的荷载应力。 　　3、 台背路基填土加筋 　　采用土工格室可以更好的实现台背加筋的目的，土工格室与填料间可以产生足够的摩擦力，有效减少路基与构造物间的不均匀的沉降，最终才能有效缓解“桥台跳车”病害对桥面的的早期冲击破坏。 　　4、 多年冻土地区路基 　　在多年冻土地区修筑填方路基，应达到最小填土高度，以防止发生翻浆或引起冻层上限下降，致使路堤发生过量沉降。土工格室特有的立面加筋效应和有效的落实的整体侧限性，可以在最大程度上确保在某些特殊地段的最小填土高度，并使填土具有高品质的强度和刚度。 　　5、 黄土湿陷路基处理 　　对于高速公路和一级公路通过湿陷性黄土和压缩性较好的黄土地段时，或高路堤的地基允许承载力低于车辆协力荷载和路堤自重的压力时，还应按承载力要求对路基进行处理，这时土工格室的优越性就彰现无疑了。 　　6、 盐渍土、膨胀土 　　采用盐渍土，膨胀土修筑的高速公路，一级公路，路肩及边坡均采用加固措施，格室的立面加固效果是所有加固材料中最优异的一种，而它具有优良的耐腐蚀性，完全可以满足在盐渍土，膨胀土修筑高等公路的要求。 　　产品规格及性能参数 　　 产 品 型 号 格室缩叠 　　时的宽度 格室缩叠时的长度 格室伸张时的长度 格室伸张时的宽度 格室高 格室焊点距离 焊点数 格室单孔面积(m) 格室片厚 每件 　　片数 格室单位面积质量(g/m) TGGS 　　-200-400 62±3 5600±20 4100±50 6300±50 200 400 14 0.07 1±0.05 50 2400±50 TGGS 　　-150-400 62±3 5600±20 4100±50 6300±50 150 400 14 0.07 1±0.05 50 1800±50 TGGS 　　-100-400 62±3 5600±20 4100±50 6300±50 100 400 14 0.07 1±0.05 50 1200±50 TGGS 　　-75-400 62±3 5600±20 4100±50 6300±50 75 400 14 0.07 1±0.05 50 900±50 TGGS 　　-75-400 62±3 5600±20 4100±50 6300±50 75 400 14 0.07 1±0.05 50 900±50 产品介绍 土工格室

这里σn =垂直应力。 T=界面的剪切应力（C U 在限制条件） F =土工格室填充材料摩擦角 主应力的旋转在基床深度内发生。因此，土工格室垫层预期拉伸强度等于路堤防护水平应力。 2.2基于边坡稳定分析的设计 边坡稳定分析基础上的堤防加固设计是由玛达维Latha 等开发（2006）。这种方法使用通用坡度稳定程序设计测算路堤需要的土工格室垫层的强度。土工格室进行边坡稳定分析计算机程序需要堤防坡几何形状尺寸、土工格室层高度、地基土深度、高剪切堤土的强度参数和土工格室层数、地基土的性质、孔隙水压力系数，输入超载压力的峰值。该方案采用比绍普的方法计算安全系数，该程序会自动搜索不同的判定滑动圆，并给出了安全的最低因子和临界滑动圆的中心的坐标。该计算机程序的可靠性通过一些实例验证来确保。从程序对于这些问题得到安全系数与最低系数，和通过绘制几个试滑圆的图形化方法获得的安全系数，为每个使用常规方法获得这些滑动圆的安全系数。 为了设计堤下土工格室，土工格室层被视为一层土壤粘结强度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的内摩擦角。 这是因为，土工格室由膜片提供全方位的土壤约束，，土工格室侧壁加强了土壤的表观凝聚力。运用汉高和吉尔伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡胶膜理论（1993年）分析土壤包围在单个格室内三轴承压时的内聚强度。 同样的分析延伸为多个土工格室，并且也用于通过 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），玛达维Latha （2000）和玛达维Latha 和穆尔蒂（2007年）。 由膜片应力产生的附加围压可以写成（汉高和吉尔伯特1952年）： εa =轴向应变 εc =圆周应变 D 0=初始直径 D =在εa 的轴向应变的样品的直径 M =膜片的模量 上面的等式用于计算由于土工格室的附加围压加固，使用参数如下。D 0作为土工格室的初始直径。土工格室展开不是圆形，形状是三角形。土工格室的三角形等效直径可通过等同的圆来获得。M 是在轴向应变εA 的土工格室的材料的模量，可以从土工格室宽幅拉伸强度试验得到的长期负载 - 应变曲线来确定。 图2土工格室加固强度提高的莫尔圆的计算 表观粘结强度和附加围应力之间的关系由于可以通过土工格室增强土壤样品绘制圆莫尔图获得，图2所示，工格室垫层附加粘结强度可根据下式（Rajagopal 等1999）获得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我们将得到土工格室约束土壤产生的凝聚力。这个附加的粘结强度被添加到原始在土工格室包封土壤的内聚强度以获得土工格室垫层（C g ）的内聚强度。初步设计的问题，如筑堤土中的堤防的几何形状、地基的性质给出，我们可以通过试验值用边坡稳定分析土工格室垫层，并确定得到的设计值所需土工格室垫层内聚强度的安全系数。从这个粘结强度，我们可以计算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室轴向应变的展开尺寸的假设值。这种设计方法已通过验证，土工格室支持模型堤防的情况下，在实验室建立了不同格室的展开尺寸大小、不同的土工格室高度；玛达维Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室垫层（2006）。，在模型试验与附加压力下，作为一个在边坡稳定分析得到的安全因素是很好达成一致，可以观察出导致路堤失败所需的最大附加压力。