诚邀光临龙岩市单向拉伸塑料格栅（可定做）欢迎您

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1 3 试验方法 拉拔试验采取应变控制的方式, 拉拔速率取0 5mm/min。如果在夹具头测水平位移, 可能包含有夹具与格栅的滑动位移, 缝口与夹具之间格栅的拉伸变形等, 所以试验中在格栅的后部用位移传感器测定水平位移。 直剪试验采取应变控制的方式, 剪切速率取0 5mm/min, 土工格栅用环氧树脂粘在光滑铁板上, 将铁板固定在加荷板上。在直剪车的前端放置位移传感器。 2 拉拔试验 选用EG90R 单向格栅在白河堡粘土和天津耳闸粘土中, EG65R 单向格栅在砂质粉土和粉细砂中进行了拉拔试验。绘制出每个法向应力作用下, 格栅的滑动位移与双面剪应力之间的变化曲线, 如图3(a) 、图4(a) 、图5(a) 、图6(a) 所示, 可以看出, 各组试样在拉拔至1~3mm 时均开始出现拐点, 随后曲线光滑地变化, 接近于双直线。根据曲线出现明显转折处, 确定其极限拉拔力T d 。将极限拉拔力除以双面的面积, 求出抗剪强度 p =T d (2LB ) , 绘制出 p 与各级法向应力p 之间的曲线 [4] , 如图3(b) 、图4(b) 、图5(b) 、图6(b) 所示。 图3 EG90R 在白河堡粘土中拉拔试验曲线Fig. 3 Pull out test curve of EG90R in clay of Baihepu 图4 E G90R 在天津耳闸粘土中拉拔试验曲线Fig. 4 Pull out test curve of E G90R in clay of Erzha in Tianji ng 选用EG130R 单向格栅和EG65R 单向格栅在砂砾料中进行了拉拔试验。绘制出每个法向应力作用下, 格栅的滑动位移与双面剪应力之间的变化曲线, 如图7(a) 和8(a) 所示。对于EG130R 型格栅, 在150kPa 和200kPa 正压力下, 格栅最后被拉断; 对于EG65R 型格栅, 在75kPa 和100kPa 正压力下, 格栅最后被拉断。可见曲线经常表现为台阶状。在法向压力较高时, 格栅最后被拉断; 法向压力较小时, 格栅在较大位移时拉拔力达到峰值。绘制 70水 力 发 电 学 报2006年 图5 E G65R 在砂质粉土中拉拔试验曲线 Fig. 5 Pull out test curve of E G65R in sandy silt 图6 EG65R 在粉细砂中拉拔试验曲线 Fig. 6 Pull out test curve of EG65R in fine sand 出抗剪强度 m 处的拉拔力作p 与各级法向应力p 之间的曲线, 如图7(b) 和8(b) 所示, 图中, 实线部分为取L =4m 为设计拉拔力的强度包线, 虚线部分为极限拉拔力的强度包线。 图7 EG130R 在砂砾料中拉拔试验曲线 Fig. 7 Pull out test curve of EG130R in grail 图8 EG65R 在砂砾料中拉拔试验曲线 Fig. 8 Pull out test curve of EG65R in grail 第6期汤 飞等:单向塑料土工格栅与土界面作用特性的试验研究 表4 拉拔试验强度指标 Table 4 Strength index of direct shear test 填料白河堡粘土天津耳闸粘土砂质粉土粉细砂砂砾料 格栅种类EG90R EG90R EG65R EG65R EG130R EG65R c kPa 1 6106068 8(0) 45(0) (?) 6 348 313 315 6(29 4) 11 3(29 2) 71 试验得出的不同种类填料和不同格栅之间的强度指标如表4所示, 其中砂砾料强度指标中, 括号内为设计强度指标, 括号外为极限拉拔强度指标。 粘土与格栅间接触面抗剪强度很低, 以粘土为填料不能提供足够的锚固力, 尤其是对于拉拔力较大的格栅及孔压未能充分消散的情况。其中, 天津耳闸粘土是在饱和后进行的拉拔试验, 不固结快拔试验! 仅为4?, 可见饱和土样的接触面抗剪强度更 低。砂质粉土和粉细砂与格栅间接触面抗剪强度稍 高于粘土。格栅在粘土、砂质粉土、粉细砂中的拉拔曲线特征均为:在拉拔至1~3mm 时开始出现拐点, 随后曲线光滑地变化, 接近于双直线。 砂砾料与格栅间接触面抗剪强度较高, 对于拉拔力较大的格栅, 砂砾料是合适的填料。由于该砂砾料级配不均匀, 随着格栅被拉拔, 其结点及横肋处的砂砾料被推动, 大颗粒被卡住而产生更大的咬合抗力。所以拉拔曲线呈台阶状。而且在法向压力较高的情况下, 格栅最后被拉断。从试验结果分析, 在L =4mm 处的拉拔力大体上相当于其初始移动时的拉拔强度, 可以把它作为设计强度指标。 试验结果表明, 土与格栅之间的作用主要是横肋及节点与土颗粒间的咬合, 在细颗粒土中这种咬合作用很弱, 而格栅的有效面积又较小, 因而接触面的抗剪强度很低(低于土本身强度) ; 在砂砾料中这种咬合力成为主要阻力, 有时甚至形成类似锚拉的结构形式, 其极限抗剪强度包线就会出现较大的假粘聚力, 或在低压力下内摩擦角高达50?以上, 与国外一些试验结果(1982年, Ingold 做的土工格栅与砂石的拉拔试验摩擦角为40~71?) 一致。

4.5 计算与制图： ① 以含水率为横坐标，圆锥入土深度为纵坐标，在双对数坐标 纸上绘制关系曲线，三点应在一条直线上。如果不再一条线 上，应分别以最高含水率为起始点，分别引两条通过其余两点的直线，该二直线在下沉深度为2 mm 处查得的含水率的差值应不大于2%，以此二含水率的平均值与最高含水率的点连线作为最终直线。 ② 在双坐标纸上查圆锥下沉17mm 10mm 2mm对应的含水率 就是17mm 液限 10mm液限和塑限 ③ 液限塑限含水率的计算方法与天然含水率的计算方法一样。 实验数据及计算过程 1. 下沉深度1:5.0mm 铝盒号：278 铝盒质量：11.43g 铝盒＋湿土重：24.66g 铝盒＋干土重：21.82g 含水率：27.33% 2. 下沉深度2:7.4mm 铝盒号：145 铝盒质量：11.43g 铝盒＋湿土重：23.56g 铝盒＋干土重：20.87g 含水率：28.50% 3. 下沉深度3:10.7mm 铝盒号：129 铝盒质量：11.39g 铝盒＋湿土重：26.39g 铝盒＋干土重：22.78g 含水率：31.69% 制图及实验成果 ① 颗粒分析是测定土中粒组及各粒组干土质量占该土总质量百分 数的方法，目的是通过分析借以了解颗粒大小分布情况，提供 土的分类依据，判断土的过程性质及建材选料之用。 ② 粒组划分： a: 漂石组（块石组）和卵石组（碎石组）统称巨粒组 b: 砾石组（圆砾，角砾）和砂粒组统称粗粒组 c: 粉粒，粘粒和胶粒统称细粒组 5.2试验方法和适用范围： 颗粒分析方法的分类： ① 筛析法：用于粗粒组及其以上粒组的分析。 ② 物理分析法： 用于细粒土的分析，包括密度计法和移液管法。 试样中如果粗细颗粒兼有，那么就应该采用联合测定法。即 土中粗粒组以上的土颗粒用筛析法，细粒组的土颗粒用密度计 法或移液管法 5.3 仪器设备： ① 粗筛：孔径分别是60mm 40mm 20mm 10mm 5mm 2mm ② 细筛：孔径分别是2mm 0.1mm 0.5mm 0.25mm 0.075mm ③ 天平：最大称量5000克 最小分度1克 最大称量 1000克 最小分度0.1克 最大称量 200克 最小分度0.01克 ④ 甲种比重计 ⑤ 量筒（容量1000ml 内径60mm ） ⑥ 搅拌器 ⑦ 温度计 ⑧ 秒表 ⑨ 烧杯 (500ml) ⑩ 电炉 5.4 试验步骤： ㈠ 筛析法 ?根据颗粒粒径的大小确定称取试样的质量. 最大试样粒径（mm ） 称取试样的质量 (g) < 2 100-300 <10 300-1000 <20 1000-2000 <40 2000-4000 <60 4000 ② 将试样通过2mm 的粗筛，称取筛上和筛下的质量，当筛下的质 小于总质量的10%时，不做细筛分析，筛上质量小于总质量的10%时，不做粗筛的分析。 ③ 将筛上的试样倒入依次叠好的粗筛中筛析。细筛宜置于振筛机 上振筛，振动时间宜10-15分钟，然后称取各级晒上土的质量，并填写到记录表中。 实践表明：筛前试样的总质量和筛后的总质量会有出入，以 不大于1%为宜。 ㈡ 含细粒土的砂土分析 ① 按粒径大小称取试样的质量，然后置于盛水容器中充分搅拌， 使试样中粗细颗粒完全分开。 ② 将试样悬液过2mm 的筛，筛上烘干至恒重，然后按粗颗粒筛析 要求进行分析。筛下的悬液用带橡皮头的研杆研磨，再过0.075 mm 的细筛，并将筛上的试样烘干至恒重，再将烘干土过0.25mm 0.10 mm 的细筛。并称重记录。 ③ 当粒径小于0.075mm 的质量大于总质量的10%时应作密度计法 或移液管法的分析。

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